Катедра: „Машинознание, машинни елементи и инженерна графика” Курсов проект Двустъпален редуктор
Изтегляне 0.5 Mb.
|
| Русенски университет ”Ангел Кънчев”
Катедра: „Машинознание, машинни елементи и инженерна графика” Курсов проект Двустъпален редуктор Изходни технически данни: P= kw nизх= min-1 nвx= min-1 Вид на предавката: Нереверсивна Вид на конструкцията : Лят Трайност на редуктора : 10 000 часа Разработил: Специялност: Група: 9 Фак.№ Дата:............ 2009 г. Ръководител на курсовия проект: ОБЯСНИТЕЛНО-ИЗЧИСЛИТЕЛНА ЗАПИСКА Увод 1.Определяне на общото предавателно число Според взаймното разположение на геометричните оси на валовете двустъпалните редуктори са: -с успоредни оси и цилиндрични зъбни предавки 
Препоръки за разпределяне на общото предавателно число на двустъпалните редуктори мехду отделните степени 
u1 = 4 u2 = 2,48 2. Определяне на честотата на въртене и усукващия момент на валовете с отчитане на КПД -определяне честотата на въртене на междинния вал 
 
 мощност на задвижващият вал = 1,71 кW
- Определяне на въртящите моменти на валовете - на входящия вал
3. Предварително изчисляване на диаметрите на валовете Предварително якостно изчисляване на вала с допустимото напрежение на усукване за материала на валовете: 30 МРа - на входящият вал: 
Приемаме dвх = 18mm - на междинния вал: 
Приемаме dмеж = 25mm - на изходящия вал: 
Приемаме dизх = 30mm 4. Избор на материал на зъбните колела и определяне на допустимите напрежения Материал на зъбните колела - 18 ХГТ – Материалът има по-голяма износоустойчивост, твърдост и якост на материала За материал на зъбните колела на двете степени на редуктора се избира: -за малките зъбни колела - 18ХГТ- цементация - с HRC 62 -за големите зъбни колела- 18ХГТ- цементация - с HRC58 - Определяне на допустимите контактни напрежения Допустими контактни напрежения (Препоръчително е да се работи със средната стойност на твърдостта на двете зъбни колела: 60 HRC) 
Допустими напрежения на огъване 
 е базовата контаквна якост на зъбите за мaлките зъбни колела за 18ХГТ
SFmin=минимално допустим коефицент на сигурност при изчисляването на зъбите на контактна умора от огъване ( препоръчителна стойност според БДС 17 108 – 89: SFmin=1.7) За 18 ХГТ се приема: 5. Геометрично изчисляване на двете зъбни зацепвания 5.1. Делителни и начални диаметри на зъбните колела 5.1.1. Делителна окръжност 
5.1.2. Начална окръжност 
5.2.Междуосово разстояние I-ва степен : II-ра степен z1 = 20 z3 = 24 z2 = 80 z4 = 60 m = 2 m = 3 x1 = x2 = 0 x1 = x2 = 0 β = 0º β = 0º 
5.3. Определяне на останалите три двойки диаметри 5.3.1. Диаметър на основната окръжност 
5.3.2. Диаметър на петовата окръжност 
5.3.3. Диаметър на върховата окръжност 
Koeфициент на челно препокриване 1 = 0,5/[z1(tgа1-tgw) + z2(tgа2-tgw)] = = 0,5/π[20(tg31,39 - tg20) + 80(tg23,54 - tg20)] = 1,696 2 = 0,5/[z3(tgа3-tgw) + z4(tgа4-tgw)] = = 0,5/π[24(tg29,84 – tg20) + 60(tg24,58 - tg20)] = 1,693 а1 и а2 - профилни ъгли на върховете на зъбите I-ва степен а1 = аrccos(db1/da1) = 31,39º а2 = аrccos(db2/da2) = 23,54º II-ра степен а3 = аrccos(db3/da3) = 29,84º а4 = аrccos(db4/da4) = 24,58º При наклонени зъби се отчитат профилните ъгли на върховете на зъбите и ъгълът на зацепвате в челно сечение.
Броят на зъбите на малкото зъбно колело се определя по формулата 
6. ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ЗЪБИТЕ НА ЯКОСТ НА ОГЪВАНЕ ЗА ДВЕТЕ ЗАЦЕПВАНИЯ Изчислява се напрежението на огъване в застрашеното сечение на зъбите σF = σF0.KF KF = KA .KFv .KFβ .KFα = 1,3.1,3.1.1,2 = 2,028 I-ва степен σF0(1) = YFS . Yε .Yβ . Ft1/(b.mn) = 4,1 . 1 . 1 . 593/(30 . 2) = 39,05 MPa σF1 = σF0.KF = 39,05 . 2,028 = 79,193 MPa σF0(2) = YFS . Yε .Yβ . Ft1/(b.mn) = 3,7 . 1 . 1 . 593/(30 . 2) = 35,24 MPa σF2 = σF0.KF = 35,24 . 2,028 = 71,472 MPa II-ра степен σF0(3) = YFS . Yε .Yβ . Ft2/(b.mn) = 3,95 . 1 . 1 . 1305,55/(45 . 3) = 38,199 MPa σF3 = σF0.KF = 38,199 . 2,028 = 77,47 MPa σF0(4) = YFS . Yε .Yβ . Ft2/(b.mn) = 3,7 . 1 . 1 . 1305,55/(45 . 3) = 35,78 MPa σF4 = σF0.KF = 35,78 . 2,028 = 72,56 MPa σF - напрежението на огъване в застрашеното сечение на зъбите σF0 – напрежение на огъване, без отчитане на допълнителните натоварвания KF - обобщен коефициент на натоварването при изчисляването на зъбите на якост на огъване KA – коефициент, отчитащ външното натоварване KFv - коефициент, отчитащ вътрешното динамично натоварване KFβ - коефициент, отчитащ разпределението на напрежението на огъване по дължината на зъбите KFα - коефициент, отчитащ разпределението на натоварването между зацепените зъбни двойки YFS - коефициент, отчитащ формата на зъба и концентрацията на напреженията; (Отчита се от БДС 17108 – 89) Yε - коефициент, отчитащ припокриването на зъбите; Yε ≤ 1; (Отчита се от БДС 17108 – 89) Yβ - коефициент, отчитащ наклона на зъбите; Yβ ≤ 1; (Отчита се от БДС 17108 – 89) Ft – периферна сила на делителните цилиндри в челно сечение b – широчина на зъбния венец mn – нормален модул 
ДОПУСТИМО НАПРЕЖЕНИЕ НА ОГЪВАНЕ, ПРЕДОТВРАТЯВАЩО УМОРНО РАЗРУШАВАНЕ НА ЗЪБИТЕ σFP = σFlim b .Yδ.YN.YR.Yx/ SFmin = 482,35 MPa σFP - допустимо напрежение на огъване σFlim b – базова якост на зъбите на огъване Избира се от БДС 17108 – 89 в зависимост от материала Yδ – коефициент, отчитащ чувствителността на материала към концентрацията на напреженията; Yδ ≈ 1 YN – коефициент, отчитащ продължителността на работата на зъбните колела; 1 ≤ YN ≤ 2,5 (Отчита се от БДС 17108 – 89) Yx – коефициент, отчитащ размерите на зъбното колело; Yx≤ 1; (Отчита се от БДС 17108 – 89) YR- коефициент, отчитащ грапавостта на преходната повърхнина на зъба; 0,95 ≤ YR ≤ 1,05; (Отчита се от БДС 17108 – 89) SFmin – минимално допустим коефициент на сигурност при изчисляване на зъбите на разрушаване от умора; SFmin = 1,5 ÷ 2,5 (Препоръчителна стойност SFmin = 1,7 ) σF1≤ σFP σF2≤ σFP σF3 ≤ σFP σF4 ≤ σFP 7. Изчисляване на зъбите по критерия “контактна якост” ЗА ДВЕТЕ ЗАЦЕПВАНИЯ Определя се σн в полюса на зацепване. Само при z ≤ 17 и/или при неблагоприятни параметри на зъбното зацепване – изчислението се извършва и в други характерни фази на зацепването. σн1 =σно. (Кн)1/2 = 521,91 MPa σн2 =σно. (Кн)1/2 = 655,9 MPa Кн = обобщен коефициент на натоварването σно=ZE. ZH. Zε. Zβ. [Ft.(u+1)/(u .bw.d1)] ½ σно = контактно напрежение без отчитане на допълнителното натоварване ZE = коефициент, отчитащ механичните свойства на материалите ZH = коефициент на формата ZH = (1/cosαt).(2. cos βb/tgαtw) ½ αt= делителен ъгъл в челно сечение βb = основен ъгъл на наклона на зъбите αtw= ъгъл на зацепване Zε = коефициент, отчитащ сумарната дължина на контактните линии; Zε = f(εα); Zε се изменя в граници от 0,65 до 1,0 Zβ = коефициент, отчитащ наклона на зъбите; Zβ = (cosβ) ½; Zβ ≈ 1 Ft = периферна сила по делителните цилиндри в челно сечение bw = работна широчина на зацепените зъбни колела d1= делителен диаметър на малкото зъбно колело u = предавателно число KH = KA. KHv. KHβ. KHα KA - коефициент, отчитащ режима на работа KHv - коефициент, отчитащ вътрешното динамично натоварване KHβ - коефициент, отчитащ разпределението на натоварването по дължина на контактните линии KHα - коефициент, отчитащ разпределението на натоварването между зацепените двойки зъби Допустимо контактно напрежение σHP = σH lim b/SH min = 1061,54 MPa σH1 ≤ σHP σH2 ≤ σHP 8. Изчисляване на силите в двете зацепвания 
- Радиална сила 
- Нормална сила 
9 .Изчисляване на лагерите на валовете За трите вала да се определят лагерните опори, разрезните усилия, вкл. Огъващи моменти и усукващи моменти; да се изберат лагери
9.2. Изчисляване на междинния вал 
 Pекв2 = 783,23 N
9.3. Изчисляване на изходящия вал   Каталог: files -> files files -> Р е п у б л и к а б ъ л г а р и я files -> Дебелината на армираната изравнителна циментова замазка /позиция 3/ е 4 см files -> „Европейско законодателство и практики в помощ на добри управленски решения, която се състоя на 24 септември 2009 г в София files -> В сила oт 16. 03. 2011 Разяснение на нап здравни Вноски при Неплатен Отпуск ззо files -> В сила oт 23. 05. 2008 Указание нои прилагане на ксо и нпос ксо files -> 1. По пътя към паметник „1300 години България files -> Георги Димитров – Kreston BulMar files -> В сила oт 13. 05. 2005 Писмо мтсп обезщетение Неизползван Отпуск кт Изтегляне 0.5 Mb. Сподели с приятели:
|
Pекв1 = 441,71 N