30
|
40
|
55
|
65
|
75
|
85
|
95
|
105
|
120
|
135
|
155
|
175
|
184
|
195
|
215
|
230
|
250
|
270
|
295
|
310
|
325
|
350
|
368
|
385
|
410
|
425
|
440
|
465
|
485
|
505
|
520
|
540
|
560
|
580
|
600
|
615
|
630
|
650
|
670
|
695
|
715
|
735
|
|
|
При определяне на активното сечение на ядрото в практиката се въвеждат за удобство следните коефициенти:
Коефициент на запълване на сечението на ядрото kсеч. Определя се чрез отношението на активното сечение на ядрото Sa към лицето на напречното му сечение Sсеч:
(4-1)
Коефициент на запълване на кръга kкр. Определя се чрез отношението на лицето на напречното сечение на ядрото Sсеч към лицето Sкр на кръга с диаметър, равен на диаметъра на ядрото D на трансформатора:
(4-2)
Коефициент на запълване на стоманата kFe. Определя се чрез отношението на лицето на активното сечение на ядрото Sa към лицето Skp на кръга с диаметър, равен на диаметъра на ядрото D на трансформатора:
(4-3)
От (4-1), (4-2) и (4-3) следва
(4-4)
Стойностите на коефициента kсеч (при ядра без вътрешни охладителни канали) в зависимост от дебелината на електротехническата стомана и изолацията й са дадени в таблица 15.
Таблица 15 -
Дебелина на листовете,mm
|
Керамична
изолация(Carlite)
|
лак
|
водно
стъкло
|
хартия
|
0,28
|
0.935 - 0.955
|
0.90 - 0.91
|
0.89 - 0.90
|
0.84 - 0.85
|
0,35
|
0.945 - 0.965
|
0.91 - 0.92
|
0.90 - 0.91
|
0.85 - 0.86
|
0,5
|
0.97 - 0.98
|
0.92 - 0.93
|
0.91 - 0.92
|
0.87 - 0.88
|
По-малките стойности се отнасят за горещо валцувана електротехническа стомана, която има по-малка гладкост.
В таблица 15 са дадени стойностите на коефициентите: kкр mаx — при изработване на ядрата с оптимални широчини на пластините; kкр — средни стойности при изработване на ядрата с нормализирани широчини на пластините и kFe при различни стойности на коефициента kсеч.
Определяне на дебелините на пакетите на ядрото. На фиг.8а е представено напречното сечение на ядро с п степени (стъпала). Означаваме с i номерът на съответната степен , а с bi - широчината на пластината на i-тата степен (за най-широката пластина i=1, а за най-тясната i=n).
Общата дебелина на пакетите на всички степени от 1 до t (за едно ядро) ще бъде:
(4-5)
Общата дебелина на пакета на i-тата степен (за едно ядро) ще бъде:
(4-6)
За дебелината на пакета на първата (най-широката) степен се получава:
Лицето на напречното сечение на ядрото ще бъде:
(4-7)
Лицето на активното сечение на ядрото ще бъде:
(4-8)
Определяне на сечението на ярема. На фиг.8 б е представено напречното сечение на ярема на магнитопровода. Тъй като съответните дебелини на пакетите на ядрото и ярема ( респ. di ) трябва да съвпадат, максималният брой на степените на ярема може да бъде най-много равен на този на ядрото. Широчините на степените от сечението на ярема означаваме с hi. От гледна точка на равномерното разпределение на потока в ярема целесъобразно е сечението на ярема да бъде еднакво или близко по форма спрямо сечението на ядрото. При магнитопроводи, изработени от студено валцувана електротехническа стомана с коса снадка на пластините, сечението на ярема по правило е еднакво с това на ядрото (hi=bi). Ако магнитопроводът е с правоъгълна или комбинирана снадка на пластините, широчината на пластините на последната (най-тясна) степен се изравнява с широчината на пластините на следващата степен (hn=hn-1) с оглед на по-доброто притягане на магнитопровода (фиг.8 б). Коефициентът на усилване на сечението на ярема в този случай се изменя в граници от 1,01 до 1,025.
Лицето на активното сечение на ярема Sb се определя аналогично на това на ядрото с формулата:
(4-9)
Окончателните размери на пластините на триядрени магнитопроводи при схема на нареждане по фиг.1г се определят по таблица 16.
В нея са дадени също така и общите дебелини на пакетите за целия магнитопровод.
Сподели с приятели: |