Проектиране на силов трансформатор

Курсов проект

Съставил:…………… Проверил:……..………

/ Христо Любомиров Попов / /гл ас.Донев/

/ф. N 02032242 гр.43 III курс/

София

1. 
   Номинална мощност S_н=200 kVA
   
2. 
   Брой фази m = 3
   
3. 
   Честота на напрежение на мрежата f₁ = 50Hz
   
4. 
   Номинални линейни напрежения на намотката:
   

U₂= 400 V

• 
  толеранс за коефициент на трансформация 0,5 % за главното стъпало на регулиране и 1 % за останалите
  

5. 
   Система за регулиране на напрежението
   

• 
  от страна на високо напрежение без възбуждане на трансформатора с превключвател със стъпала 4,5 %
  

6. 
   Схема и група на свързване
   

• 
  Dyn 5
  

7. 
   Напрежение на късо съединение за главното стъпало
   

• 
  U_k= 4 % за главното стъпало на регулация
  

8. 
   Специални технически изисквания:
   
   0. 
      З
      

      агуби при главното стъпало на трансформатора

      
      

б) загуби на празен ход P_o= 360 W

в) ток на празен ход I_o= 0,3 %

9. 
   Обем на изчисленията и конструктивната работа
   

• 
  подробни електрически изчисления
  
• 
  изчислителна част
  

0. 
   Изчисляване на основните електрически величини
   

• 
  Намиране на фазовите напрежения на първичната и вторичната намотка:
  

• 
  линейните токове на първичната и вторичната намотка
  

• 
  фазовите токове на намотките
  

I_ф2=I_л2=289A

Избираме намотка от меден проводник. Материала на магнитопровода е от термообработена анизотропна електротехническа стомана с ориентирани кристали и повишена магнитна проницаемост марка М2HB30-HIB

• 
  По приложение П-2 и за S=200 kVA избираме средна стойност на плътността на тока
  

• 
  отношението на плътностите на тока се приема за S=200 kVA
  

• 
  предварителните стойности на плътността на тока на двете намотки е:
  

• 
  ориентировъчното сечение на една навивка от намотка в.н. и н.н. е :
  <10mm² (намотка с кръгъл проводник)
  

По приложение П-9 се приема, че намотката н.н. има един аксиален охладителен канал с широчина ₂ = 3 mm.

Приема се броя на паралелните проводници m_п=4

По П-9 се приема, че намотка в.н. има два аксиални охладителни канала при мощност S=200 kVA ₁^'=₂^''=3 mm, разположени по 1/3 от широчината на намотката. Према се схема на регулиране на напрежението на намотката съгласно проиложение П-10а с разполагне на регулиращите навивки на 1/4 и 3/4 от дължината на намотката. Изолационните разстояния между секциите на намотка в.н. се приема по приложевие П-10а:

_1a=9 mm; _2a=8 mm; h_k=2'_1a+'_2a= 2.9+10 = 28 mm
В канала между две секции действува напрежение



1.5 Изпитвателни напрежения и избор на изолационните разстояния:

Cъгласно приложение П-3 изпитвателните напрежения за намотките са:

- за намотка в.н. U_изп.=75 kV за 1 min при 50 Hz

U_{изп.имп.}=190 kV max при пълна импулсна вълна

U'_{изп.имп.}=225 kV max при срязана импулсна вълна

За намотка н.н. U'_изп.=7,5 kV за 1 min при 50 Hz

a_2o =4 mm; a₁₂=20 mm; a₁₁=20 mm; h_1я=38 mm; h_2я=38 mm;

По приложение П-17 за просто концентрични, подразделени намотки

( ₂=3 mm; '₁=''₁=3 mm; w'₂=w''₂=w₂/2; w'₁=w''₁=w'''3=w1/3)
и се намира

- активната съставяща на напрежението на к.с. е:

- реактивната съставяща на напрежението на к.с. е:

приема се предварително:

- коефициента на Роговски

k_r = 0,95

- коефициента на допълнителното разсейване на намотките, възникващо поради наличие на електромагнитна асиметрия. В зависимост от очакваната асиметрия предварително може да се приеме

k_q=1,011,03

- специфична електрическа проводимост на проводниковия материал при 20^oC

_w20 = 35,7 1/.m за алуминиеви намотки

- допълнителните загуби на к.с. са:

- по приложение П-14 за мощност S=200kVA коефициента

k_s = 0,7 W/kVA

P_дк = k_s.S = 0,7.200 = 140W

- по приложение П-15 за мощност S=200kVA коефициента

k_SH = 0,65W/kVA

P_дн = k_SH.S = 0,65.200 = 130W

- загубите на късо в отводите на намотките: по приложение П-16 за мощност S=200kVA коефициента k_отв=0,3 W/kVA

P_отв = k_отв.S = 0,3.200 = 60 W

- коефициента за определяне на основните загуби в намотките е:

t₁=1 + t'₁/100 = 1+5/100 =1,05

t₂=1 + t'₂/100 = 1+0/100 =1

- отношението на височините на двете намотки сe приема:

k_L12 = l1/l2 = 0,96

- коефициентa отчитащ схемата на свързване в случая за схема на свързване Dy11 се приема k_z12=1

- коефициентите на запълване на намотките в.н. и н.н. са:

за намотка в.н.

, където

- Та = 1,011,03 - толерансът на раздуване на намотката в аксиална посока;

- Т_r = 1,041,07 - толерансът на раздуване на намотката в радиална посока

- j - плътността на тока в намотката A/mm²

- I_ф - токът в намотката A

- _п - двустранната дебелина на изолацията на проводника, _п = 0,3 mm

- _м - дебелина на междуслойната изолация _м=3.0,12 = 0,36mm

- k_неп - коефициент, отчитащ наличието на непълен последен слой в намотката, както се практикува обикновенно k_неп=1,031,06

- коефициент отчитащ намалението на k_w поради наличие на канали между секциите:

- l - общата височина на секционната намотка, която се избира по П-18 в случая за мощност S=200kVA, l = 500 mm;

- h_k - сумата от аксиалните размери на каналите между секциите, броят на които с задава предварително по приложение П-10
- за намотка н.н.

, където

- m_п броят на паралелните проводници на намотката

- Z - отношението на аксиалния и радиалния размер на профилния проводник, което се задава предварително в случая Z=2

- h_k - средната стойност на аксиалния размер на канала между дисковете на намотката за цилиндрични намотки h_k = 0;

, където

, където

а_1Т, а_2Т, D_2ср и D_2ср са съответно общите едностранни широчини и средните диаметри на намотките в.н. и н.н.

Тъй като предварително не са известни горните стойности, въз основа на изроботените трансформатори се приема: y'=0,65; x''=0,2.

Освен това с достатъчно голямо приближение може да се приеме, че x'=x, където

тогава

- широчната на намотките в прозореца се определя по следния начин:

, където

от горната формула следва :

а = a₁+a₂ = 74,95 mm

- поотделно широчината на всяка една намотка се намира така:

- общите радиални размери на намотките са:

a_1T = a₁+₁= 57,34 + 6 = 63,34 mm

a_2T = a₂+₂=17,6+ 3 = 30,06 mm

- сумата от радиалните изолационни разстояния е :

А = 2.(a_2o+a₁₂+₁+₂) +a₁₁= 2.(4+20+6+3) = 57 mm

- Широчината на прозореца е:

F = A+2a = 57+149,9 = 206,9 mm

И тогава:

М = A+F = 57 + 206,9 = 263,9 mm

Избира се броят на навивките на страна н.н. , като параметър. За предварителното определяне на техния порядък се изхожда от ориентировъчните стойности на напрежението на една навивка в зависимост от мощността на трансформатора:

Приемаме по П-19 за мощност S=200 kVA U_w=4,8 – 5,8 V



- Напрежение на една навивка се уточнява със закръгления брой навивки:

k_сеч=0,97 k_fe=k_кр.k_сеч=0,882

- Активното сечение на ядрото:

- Диаметърът на ядрото: по П-22 се приема k_fe=0,889 за k_сеч=0,97

- Предварително определяне на средния диаметър на канала на разсейване:

D_s=D+2.a₂₀+2.a_2T+a₁₂

- Височината на прозореца:

Може да приемем v=1, т.е. магнитопроводът има еднакви сечения на яремите и ядрата.

Определяне масата на стоманата на магнитопровода:

Приемаме по П-20 за трифазни ядрени магнитопроводи: c=1,33, d=1,98, m_я=3.

L_fe=H + c.v.F + d.v.D ,dm

G_fe=m_я.S_a.l_fe._fe ,kg

Определяне загубите на празен ход:

P₀=k_до.p_a.G_fe ,W, k_до=1,23

D_2ср=D+2.a₂₀+a_2т ,dm

M=(m_fe.G_fe)+(m_w1.G_w1)+(m_w2.G_w2) ,$

B_k=B_a.cos_k ; _k=45^o;

Q_o=(q_oa.G_fe)+(n_.q_ok.S_k), kA; n_=6

• 
  средна плътност на тока от П-2 за мед и мощност S=250kVA
  

• 
  отношение на плътностите на тока в двете намотки избира се:
  

• 
  коефициент на намотката, при съединение звезда и триъгълник k_z1=1
  
• 
  Изолационни разстояния избираме по П-5
  

• 
  Коефициент на Роговски:
  

• 
  Коефициент на допълнителното разсейване на намотките
  

• 
  Броят на навитите ядра на магнитопровода
  

• 
  Реактивната съставяща на напрежението на к.с.
  

• 
  Коефициент на типовата мощност
  

• 
  Отношение между височините на намотките
  

• 
  Коефициенти, характеризиращи вида на магнитопровода; стойностите им се вземат от П-20
  

c=1,33; d=1,83; m_я=3

• 
  Коефициент на усилване на активното сечение ярема спрямо активното сечение на ядрото – за еднакви сечения на ярема и ядрото v=1
  
• 
  Плътност на стоманата на магнитопровода
  

• 
  Коефициент на допълнителните загуби с термообработка
  

Табл. 1 Избор на оптимален вариант по P_o

Табл. 2 Избор на оптимален вариант според получената цена на активните материали, като се използва данните от табл.1

Табл.3 Продължение на 2

Gw1	MGw1	Gw2	MGw2	M	MGw	MGfe	Bбк
kg	$	kg	$	$	$	$	T
309,00708	1007	153,95	501,87	2611,71	1509,23	1102,48	1,2019
290,49029	947	145,87	475,53	2538,20	1422,53	1115,67	1,2019
281,79573	919	144,26	470,28	2609,40	1388,93	1220,47	1,1312
272,64799	889	140,16	456,92	2576,07	1345,75	1230,32	1,1312
254,68119	830	132,05	430,50	2513,66	1260,76	1252,90	1,1312
245,86347	802	128,05	417,44	2484,74	1218,95	1265,79	1,1312

Табл.4 Продължение на 3

Bбк	qo	qобк	ioa	Sбк	Qo	iop	io
T	VA/kg	VA/kg	%	dm2	VA	%	%
1,20	1,77	47,00	0,17	1,80	1289,05	0,52	0,54
1,20	1,77	47,00	0,17	1,88	1320,49	0,53	0,55
1,13	1,34	27,00	0,17	2,09	992,76	0,40	0,43
1,13	1,34	27,00	0,17	2,14	1005,91	0,40	0,44
1,13	1,34	27,00	0,17	2,24	1034,91	0,41	0,45
1,13	1,34	27,00	0,17	2,30	1050,91	0,42	0,45

Размери на намотката

Навивки и навивково напрежение

Икономически показатели

Електромагнитни натоварвания

Електрически величини

главни размери

3. Изчисляване на електрическата система

3.1 Определяне броя на навивките на намотка н.н. и в.н.
От т.3 определяме оптимален вариант и съответен брой на навивките н.н. и в.н. са:

w₂ = 46 нав.; U_w=5 V/нав; w₁=3984нав.

- от тук общия брой регулиращи навивки следва да е:

- общия брой навивки на намотка в.н. на положителното стъпало е:

w_1об = w₁+w_p = 3984 + 199 = 4183 нав

- броят на навивките в една секция на четирисекционната намотка в.н. е:

3.2 Проверка на коефициента на трансформация:

- действителния коефициент на трансформация на съответното стъпало е:

- на главното стъпало

- на положителното стъпало

- на отрицателното стъпало

- гарантиращия коефициент на трансформация на същите стъпала е:

-на главното стъпало



- на положителното стъпало



- на отрицателното стъпало

- отклоненията на действителните коефициенти на трансформация спрямо гарантираните ще бъдат съответно:

- за главното стъпало

< 0,5 %

на положителното и отрицателното стъпало абсолютните стойности на тези отклонения са съответно 0,0072 и 0,0071. Следователно отклоненията на действителните коефициенти на трансформация спрямо гарантираните удовлетворяват изискванията на стандарта.

3.3 Определяне на сеченията и на размерите на намотката

а) намотка в.н.

за намотка в.н. въз основа на получените резултати от 2.4 се намира:

- по приложение П-7 се избира кръгъл проводник с следните размери|:

- диаметър d =1 mm

- сечение q = 0.785 mm²

- дебелина на проводника с изолация 0,3 - d_из=2,2 mm

уточнената плътност на тока ще бъде :

- аксиалния размер на една секция е:

l_c= (l₁ - h_k)/n_k=(6,98-38)/4 = 159,25 mm

- броят на навивките в един слой от секцията е:

- броят на слоевете в една секция е:

Разпределението на навивките в една секция е 14 слоя по 70 навивки + 1 слой по 65 навивки = 1045 нав.

- окончателен аксиален размер на една секция:

l_c = (w_сл+1).d_из.T_a = (70+1).2,2.1,02=159,25 mm

- общия аксиален размер на намотката в.н. като се предвиди пресоването й след монтажа с _p=6 mm е

l₁=n_c.l_c+h_k - _p=4.159,25 + 38 - 6 = 685 mm

- напрежението между два слоя е

U_сл=2.w_сл.u_w=2.70.5 = 699,67 V

Радиалният размер на намотката в.н.:

а₁=

=(15.2,2+(15+1-1).0,36+0,5(15-1).0,24+3).1,05 = 46,97 mm.
Намотка н.н.

максимално сечение на единичния проводник q_{2 max}=50 mm²

брой паралелни проводници :

m_{п min}=

приемаме m_п=5 имаме q₂=45,1 mm²

размер на стъпката:

h_w= mm

По приложение П-8 избираме неизолиран меден проводник със сечение което е най-близко до теоретичното.

4,5x10 mm, изолиран 5x10,5 mm,сечение q₂=45,1 mm²

- Уточнения размер на стъпката на навивката е:

h_w=m_b.b_п+2. _п=4.4,5+2.0,5=19 mm

- общо сечение на навивката :

Q₂=m_п.q₂=4.45,1=225,52 mm²

- уточнената плътност на намотка н.н. е:

j₂ = I_ф2/Q₂=289/225,52= 1,28 A/mm²

- окончателната височина на намотката н.н. ,включително и последната навивка :

l₂=h_w(w_сл+1+n_тр)Т_а=19.(23+1).1,02=465,19 mm

- електромагнитната височина на намотка н.н. :

l_2ел=l₂-h_w=465,19 - 23=446,12 mm

- обшия радиален размер на намотка н.н. е:

a₂=(n_сл.a_из.m_r+n_k_k)T_r=(2.10,5.1+1.3)=25,2 mm

- Oкончателната височина на прозореца :

Н=l_1­­+2.h_1я=685+2.38=755 mm

- Изолационно разстояние от намотката н.н.до ярема :

h_2я=0,5.(H-l₂)=0,5(755-465,19)=144,94 mm

- Oпределяне на масите на намотките и отводите :

За намотка н.н. :

G_w2=m_я._w..D_ср2.w₂Q₂=3.8,9.3,14.1,67.46.225,52.10^-4 =155,37 kg

- За намотка в.н. на главното отклонение :

G_w1=m_я._w..D_ср1.w₁Q₁= 3.8,9.3.3984.2,70.10^-4=275,59 kg

- За намотка в.н. на положителното отклонение

G_w1об=(1+t₁/100)G_w1= (1+5/100).275,59=289,37 kg

- Масата на неизолираните отводи на намотка н.н.

G_отв2=L _отв2.Q _отв2._w= 45.225.8,9.10^-4=9,03 kg

- Общата маса на неизолиран проводник на намотка н.н.

G _w2об=G_w2+G _отв2=155,37+9,03=164,36 kg

- Обща маса на неизолиран проводник от намотка в.н.

G_wиз1об=(1+).G_w1об=(1+0,016).289,37 =292,74 кg

Масата на изолацията на проводника на намотка в.н.

G _{wиз1 об} - G _{w1 об} =292,74 – 289,37 =3,37 kg

- Oбща маса на изолираните проводници и на отводите на намотката н.н.

G’_wиз2=(1+).(G’_w2+G_отв2)=(1+0,015).(38,83+9,03)=48,39 kg

- Общата маса на проводника на намотка н.н.,включително изолацията, е

G_wиз2=G’ _wиз2+G’’_w2=48,39+116,5 =164,8 kg

- Масата на изолацията на проводника на намотка н.н.

G _wиз2 - G _{w2 об} =164,8 – 164,36 = 0,53 kg

3.4 Определяне на загубите на късо съединение

- За намотка н.н. (включително и отводите)

P_{k oсн 2} = p_k.G _{w2 об}.j²₂=2,85.164,36.1,6² =1199.2 W

- За намотка в.н. на главното отклонение

P_{k oсн 1} = p_k.G _w1.j²₁=2,85.275,5.1,51² =1790.3 W

- Определяне на пълните загуби на к.с. в намотки н.н. и в.н.:

P_{k нам 2}=к_д2.P_{k осн 2}=1,001.1199.2=1200.4 W

P_{k нам 1}=к_д1.P_{k осн 1}=1.1790.3 =1790.3 W

- Общите загуби на к.с. на трансформатора

P_k=P_{k нам 1}+P_{k нам 2}+P_дк=1790.3+1200.4+175 = 3165.7 W

3.4. Определяне на напрежението на късо съединение

- Радиалните размери на частите от намотките се вземат “от метал до метал” :

- Коефициентът на допълнително разсейване вследствие на нееднаквите височини на намотките н.н. и в.н. е:

= 1,0004

- Асиметрията разпределена равномерно по височината на намотката

= = 0,84

- Определяне на реактивната съставяща на напрежението на к.с.

където к_q e koeфициент на допълнително разсейване вследствие на нееднаквите височини на намотките н.н. и в.н. , отразява незначителното допълнително разсейване,а_р – допуските за раздуване на намотките в радиална посока

- Активната съставяща на напрежението на к.с.

u_a=P_k/(10.S)=2,85/(10.200) =1,425%

- Напрежението на късо съединение

u_k=_­=4,37%

- Изменение на вторичното напрежение при натоварване

- При чисто активен товар:

=1.(1,425.1+4,14.0) =1,425 %

=0,05.(1,425.1+4,14.0) =0,071 %

u=u₁+u₂=1,425+0,071 =1,49 %

при cos₂=0,8 ,респективно при sin₂=0,6 :

u₁==1.(1,425.0,8+4,14.0,6) =3,62 %

u₂==0,05.(1,425.0,8+4,14.0,6) = 0,18 %

u= u₁+u₂=3,62+0,18 =3,8 %

• 
  Определяне на електородинамичната и термодинамичната устойчивост на намотките при късо съединение
  
• 
  Трайният ток на к.с. в намотката н.н.
  

I_{ктр 2}== А

• 
  Ударният коефициент е
  

k_у=

- Ударният ток в намотката н.н.

i_km2==1,414.6736.6.1,32 =12573.7 A

- Oбща радиална сила

F­_p=1,98.10^-6(i_km2w₂)².k_R.(D_s/l)=

=1,98.10 ^-6(12573,7.46)².0,92.(216/685) =19,2.10⁴ N

- Напрежението на опън в намотка в.н. е

Pa

- Напрежението на натиск в намотка н.н. е

Pa

F_см= N

- Допълнителната аксиална сила от несиметрия в краищата на намотките с

F_ос= N

- Напрежението на смачкване в подложките на намотка в.н. се определя от силата F_см + F_ос.Между секциите на намотката в.н. са поставени n_подл=8

- Подложки с широчина b_подл=30 mm; b_нам=а­₁=50mm.

N

За да се провери термичната устойчивост на трансформатора,изчислява се температурата на намотката н.н.(която е с по-голяма плътност на тока)

в края на късото съединение

- Предварително се определят следните величини:

=40+65=105^оC

- Плътността на установения ток на к.с.в намотката н.н. е

А/mm²

- Допустимата продължителност на установения ток на к.с. в намотката при кратност на установения ток на к.с. к_тр=100/5,21=19,19 по приложение П-41

105+8,1.37,21².2.10^-3=127,53

= ^оС<250^оС=

- Следователно температурата на намотката н.н. в края на късото съединение не превишава максималното допустимо по стойност от 250^оС за медни намотки.

4.Изчисляване на магнитната система

4.1Определяне на широчините на стъпалата на ядрото и дебелините на пакетите
По приложение П-23 се определят оптималните широчини на пластините за отделните стъпала (в mm) за n_ст=6:

b’₁=0,960.D = 0,960. 139,51 =133,92

b’₂=0,878.D = 0,878. 139,51 = 122,48

b’₃=0,770.D = 0,770. 139,51=107,42

b’₄=0,638.D = 0,638. 139,51=89,007

b’₅=0,478.D = 0,478. 139,51 =66,68

b’₆=0,314.D = 0,314. 139,51 =39,06

• 
  по приложение П-24 се приемат най – близките нормализирани широчини на пластините:
  

b₁=135 mm; b₂=120 mm; b₃=105 mm; b₄=85 mm; b₅=65 mm; b₆=40mm;

при избора на широчината на най тясната пластина често се отстъпва от оптималната стойност и се избила най широка пластина за да се осигури по - добро притягане на яремите на магнитопровода. общата дебелина на пакетите на стъпалата (в mm) е:

• 
  дебелината на пакетите на отделните стъпала е:
  

d₁=₁=35; d₂=₂ - ₁=36; d₃=₃ - ₂=21;

d₄=₄ - ₃=19; d₅=₅ - ₄=13; d₆=₆ - ₅=10;

4.2 Определяне на активното сечение на ядрото и ярема

• 
  лицето на напречното сечение на ядрото е:
  

S_сеч=b₁d₁ + b₂d₂ + b₃d₃ + b₄d₄ + b₅d₅ + b₆d₆ = 141сm²

• 
  актимното сечение на ядрото при k_сеч=0,97 е:
  

S_a = k_сеч.S_сеч= 0,97.141=136,54сm²

• 
  сечението на ярема е прието еднакво с това на ядрото, както е най целесъобразно при магнитопроводи, изработени от студеновалцувана електротехническа стомана:
  

S_b = S_a = 136,54 cm²

4.3 Определяне на масата на магнитопровода

• 
  масата на стоманата на ядрата е:
  

G_feа = m_я.S_a.H._fe = 3.136,54.7,61.7,65 = 238,47 kg

G_feb = 2.(m_я - 1).S_b.M. _fe = 2.(3-1).136,54.3,19.7,65 = 133,49 kg

Тъй като сеченията на ядрятя и яремите са еднакви то G’’_feb се определя по израза:

G”_feb = 3S_ah₁_fe ­- k_сеч_feb_i²d_i

Като предварително определяме:

b_i²d_i = b₁²d₁ + b₂²d₂ + b₃²d₃ + b₄²d₄ + b₅²d₅ + b₆²d₆ = 1,59 dm³

G”_feb = 3S_ah₁_fe ­- k_сеч_feb_i²d_i =

= 3.1,36.1,35.7,65-0,97.7,65.1,59 = 30,48 kg

• 
  общата маса на електротехническата стомана на магнитопровода е:
  

G_fe = G_fea + G_feb = G_fea + G’_feb + G’_feb = 238,47+133,49 = 402,45 kg

4.4 Определяне загубите на празен ход

• 
  стойностите на индукциите в ядрата и ялемите се уточняват по:
  

= Т

• 
  също така се изчисляват загубите на празин ход при използване на електротехническа стомана с марка H095-27L. По приложение П – 28 при индукция В_а = 1,64 Т се отчита
  

р_а= 0,79, W/kg.

• 
  По приложение П-30 се определят допълнителните загуби в стоманата на магнитопровода к_до= 1,23
  
• 
  Загубите на празен ход при стомана H095-27L ще бъдат:
  

P_o =k_до.p_a.G_fe = 1,23.0,79.402,45 =440,13 W < 880 W

4.5 Определяне на тока на празен ход

• 
  активната съставяща на тока напразен ход е:
  

i_oa== %

• 
  специфичната намагнитваща мощност на електротехническа стомана тип H095-27L при индукция В_а = 1,64 Т съгласно П-29 е: q_0a = q_0b = 1,36 VA/kg q_0 = 310 VA/dm²
  
• 
  за n_ = 6 се определя активната мощност на празен ход:
  

Q_o = q_oa.G_fe + q_ob.G_feb + q_o.n_.S_a =

=1,36.402,45+310.133,49+310.6.1,36=1097,4 VA

• 
  реактивната съставяща на тока напразен ход е:
  

%

• 
  токът на празен ход е:
  

%
4.6 Общи загуби в трансформатора. Коефициент на полезно действие

• 
  общите загуби които се отделят в трансхолматора при номинален режим са:
  

P_об= P_o(A)+P_k = 440,5+2615,32 = 3055,9 W

• 
  коефициента на полезно действие на трансформатора при номинален режим и при чисто активен товар е:
  

Или 98,78 %

Или 97,5 %

Каталог: files -> files
files -> Р е п у б л и к а б ъ л г а р и я
files -> Дебелината на армираната изравнителна циментова замазка /позиция 3/ е 4 см
files -> „Европейско законодателство и практики в помощ на добри управленски решения, която се състоя на 24 септември 2009 г в София
files -> В сила oт 16. 03. 2011 Разяснение на нап здравни Вноски при Неплатен Отпуск ззо
files -> В сила oт 23. 05. 2008 Указание нои прилагане на ксо и нпос ксо
files -> 1. По пътя към паметник „1300 години България
files -> Георги Димитров – Kreston BulMar
files -> В сила oт 13. 05. 2005 Писмо мтсп обезщетение Неизползван Отпуск кт

Изтегляне 297.56 Kb.

Сподели с приятели: