Проектиране на едностъпален редуктор с цзк с прави

От табл. 7.7 стр. 142 се взема базова контактна якост

Изтегляне 1.16 Mb. страница 3/5 Дата 21.02.2023 Размер 1.16 Mb. #116667 Тип Задача

Навигация на страницата:

• Допустимо контактно напрежение на видимото зъбно
• От табл. 7.7 стр. 142 се взема базова контактна якост
• за голямо зъбно колело (40ХH-H+П)
• Пресмятане на междуосовото разстояние
• Определяне на модула на зъбното колело : Колела зъбни – модули m, mm (БДС 1528 – 78, извадка)
• Желателно е предавателното число u да бъде закръглено до най – близката стандартна стойност. При проектиране на стандартни редуктори закръгляването е задължително.
• Проверка на контактната якост, по условията
• Якостните условия са изпълнени.
• Определяне геометричните параметри на зъбните
• Стъпка по дъга от делителната окръжност
• Диаметър на основната окръжност
• Диаметъра на вътрешната окръжност
• Диаметъра на върховата окръжност
• Междуосовото разстояние
• Дължина на зъба(широчина на зъбния венец)
• Ориентировъчно пресмятане диаметрите на

От табл. 7.7 стр. 142 се взема базова контактна якост 𝜎H limb = 23.HRC за малко зъбно колело (20ХНЗА - Ц+З) 𝜎H limb = 23 * 60 = 1380, [MPa] – граничното контактно напрежение на стомана марка 20ХНЗА БДС 5785-83 ; твърдост по Роквел след повърхностно навъглеродяване и закаляване HRC2 = 55…63; SH min 1 = 1,3 – препоръчва се при нормална работа без резонанс; ZN1,2 – 1 ZR = 1 – при грапавост на зъбната повърхност – Ra 1,25; ZV = 1 – периферната скорост v  3,m / s ZLZwZx1,2 = 1 Допустимо контактно напрежение на видимото зъбно колело , [MPa] От табл. 7.7 стр. 142 се взема базова контактна якост 𝜎H limb = 2HB + 70 за голямо зъбно колело (40ХH-H+П) – граничното контактно напрежение на стомана марка 45 ХН БДС 6354 - 74 ; твърдост по Роквел след повърхностно закаляване HRC2 56...60; SH min 1 = 1,3 – препоръчва се при нормална работа без резонанс; ZN1,2 – 1 ZR = 1 – при грапавост на зъбната повърхност – Ra 1,25; ZV = 1 – периферната скорост v  3,m / s ZLZwZx1,2 = 1 Пресмятане на междуосовото разстояние: Диаметър на делителната окръжност – di [mm] d1 = m * z1 = 1,5 * 22 = 33 [mm] d2 = m * z2 = 1,5 * 85 = 127,5 [mm] Делително междуосовото разстояние – a [mm] a = 0,5 (d1 + d2) = 0,5 (33 + 127,5) = 80,25 [mm] Междуосовото разстояние – aw [mm] Приемам: Междуосовото разстояние – aw = 82 [mm] Препоръчва се стойността на aw да се избира малко по–голяма от а. По този начин се увеличава ъгълът на зацепването, което по принцип води до повишаване на контактната якост. Окончателната стойност на междуосовото разстояние aw, може да бъде определена,като бъде закръглена, завършваща на 0, на 5 или кратна на 2, за улесняване на изработването и измерването, а също така може да се избере стандартна по БДС 7466 – 78 Определяне на модула на зъбното колело: Колела зъбни – модули m, mm (БДС 1528 – 78, извадка) Ред 1 0,6 0,8 1 1,25 1,5 2 2,5 3 4 5 6 8 10 12 16 Ред 2 0,7 0,9 1,125 1,375 1,75 2,25 2,75 3,5 4,5 5,5 7 9 11 14 18 където: 0,85 – относителна широчина на малкото зъбно - симетрично разположени спрямо лагерите зъбни колела; b1, [mm] – дължина на зъба на зъбното колело; d1, [mm] – диаметър на делителната окръжност; YFS = 4,07 – коефициент на формата на преходната повърхнина при z1 = 22 броя и коефициент на изместване на изходния контур x1 = 0,000; Yβ = 1,00 – коефициент, отчитащ наклона на зъбите, зъбното колело е с прави зъби,ъгъл β = 0o ; KА = 1,25 – коефициент на външното динамично натоварване от силова машина – електродвигател и работна машина –лек транспортьор ; KV = 1,2 – коефициент на вътрешно динамично натоварване при периферна скорост v  10m / sи8 мастепен на точност по всички показатели съгласно БДС; Kβ = 1,05 – коефициент на неравномерно разпределение на натоварването по дължината на зъба при отношение ; допустимо напрежение на огъване. m = 0,0013 [m] = 1,3[mm] Приемам: m = 1,5 [mm] – по-голям стандартен модул по БДС 1528 – 78 Желателно е предавателното число u да бъде закръглено до най – близката стандартна стойност. При проектиране на стандартни редуктори закръгляването е задължително. Изчислявам: диаметър на делителната окръжност на водещото зъбно колело – d1 [mm] d1 = m * z1 = 1,5 * 22 = 33 [mm] = 0,033 [m] честота на въртене периферна скорост в полюса на зацепване – ν, [m/s] делително междуосово разстояние – a [mm] Приемам: В зависимост от периферната скорост, определям степента на точност на зъбната предавка.Степен на точност по всички показатели – 8 , вид на сдружаване в гарантиращо минимална странична хлабина и зъбна предавка, монтирана в цял чугунен корпус при работна температура до 100˚С. Проверка на контактната якост, по условията : dизч< d1 и aизч< a u = 3,8636 – предавателно число, M1 = 17,65[Nm] – входящ въртящ момент; ZH = 1,76 – коефициент на формата на зъбната повърхнина при z1=22 броя и коефициент на изместване на изходния контур x1=0,00 и ъгъл на наклона на зъбите ZM = 2,71 * 105 [Pa] – коефициент отчитащ материала на зъбните колела - стомана по стомана; K1 = 1,05 – коефициент на външното динамично натоварване от силова машина - електродвигател и работна машина –лек транспортьор; KV = 1,2 – коефициент на вътрешно динамично натоварване при периферна скорост v  3m / sи8 мастепен на точност по всички показатели съгласно БДС; KHβ = 1,05 – коефициент на неравномерно разпределение на натоварването по дължината на зъба при отношение ; 𝜎HP1 = 1062[MPa] = 1062*106 [Pa] – допустимо контактно напрежение. 0,024 m < 0,033 m т.е. dизч< d1 0,059 < 0,08025 m т.е. aизч< a Якостните условия са изпълнени. Пресмятане на геометричните параметри на зъбните колела Определяне геометричните параметри на зъбните колела. модул m = 1,5 [mm] брой зъби на малкото зъбно колело z1 = 22 броя брой зъби на голямото зъбно колело z2 = 85 броя изходен контур по БДС 1526 – 78 8 – B профилен ъгъл на изходния контур α = 200 коефициент на височината на главата на зъба коефициент на радиалната хлабина c* = 0,25 коефициент на радиуса на преходната крива ρ* = 0,38 Стъпка по дъга от делителната окръжност – P [mm] P = π * m = 3,14 * 1,5 = 4,712 [mm] Диаметър на делителната окръжност – di [mm] d1 = m * z1 = 1,5 * 22 = 33 [mm] d2 = m * z2 = 1,5 * 85 = 127,5 [mm] Диаметър на основната окръжност – dbi [mm] Стъпка по дъга от основната окръжност (стъпка на зацепването) Pb [mm] Pb = π * m * cos α = 3,14 * 1,5 * 0,93969 = 4,428 [mm] Диаметъра на вътрешната окръжност – dfi [mm] df1 = m (z1 – – 2c*) = 1,5 (22 – 2 * 1 – 2 * 0,25) = 30,75 [mm] df2 = m (z2 – – 2c*) = 1,5 (85 – 2 * 1 – 2 * 0,25) = 125,25 [mm] Диаметъра на върховата окръжност – dai [mm] da1 = m (z1 + ) = 1,5 (22 + 2 * 1) = 36 [mm] da2 = m (z2 + ) = 1,5 (85 + 2 * 1) = 130,5 [mm] Междуосовото разстояние – a [mm] a = 0,5 (d1 + d2) = 0,5 (33 + 127,5) = 80,25 [mm] Дължина на зъба(широчина на зъбния венец) – bi [mm] b1 = d1 * ψ + (3…6) = 33 * 0,85 + (3…6)=31,05…34,05 [mm],прието b1=32 [mm] b2 = d1 * ψ = 33 * 0,85 = 28,05 [mm] , прието b2=29 [mm] Ориентировъчно пресмятане диаметрите на валовете Изчислените размери на валовете не са окончателни. В процеса на проектирането могат да се променят с цел подобряване на конструкцията на редуктора. Поради малките размери на зъбното колело се изработва като вал зъбно колело. диаметър в началото на входящия вал – dвх [mm] където: [Pa] – намалени стойности на допустимо напрежение на усукване, отчитащо наличието на шпонков канал; Mус1 = M1 = 17,65 [N.m] – входящ въртящ момент; dвх = 16 [mm] ; l = 28 [mm]; Изтегляне 1.16 Mb. Сподели с приятели: