Проектиране на едностъпален редуктор с цзк с прави
Изтегляне 1.16 Mb.
|
Свързани:
cifrov-chestotomer, 2019-F10-RAZPREDELENIE
- Навигация на страницата:
- Разработване на конструкцията на редуктора.
- Схемата на редуктора (Фиг.2) е начертана с основните размери на детайлите
- Сили на взаимодействие между зъбите на зъбните
- Опорни реакции, огъващи и еквивалентни моменти на входящия вал.
- Огъващ момент в застрашеното
- Резултантен огъващ момент в застрашеното сечение
- Диаметър на задвижващия вал в мястото на закрепване
- Реакции в опорите C и
- Диаграма на усукващи и огъващи моменти
- Еквивалентен момент в застрашеното сечение на
- Диаметър
- Приемам
- Изходящ
| Схема на изходящия вал.
диаметър в края на изходящия вал – dиз [mm] където: = 15 ÷ 30 MPa – допустимо напрежение на усукване, като по- малките стойности са за бавно въртящи се валове; Мус2 = M2 = 63,41 [Nm] – изходящ въртящ момент; dиз = 25 [mm] ; l = 42 [mm]; Разработване на конструкцията на редуктора. Схемата на редуктора (Фиг.1) е начертана с основните размери на детайлите получени до този етап на проектирането. 7.1. Определяне на разположението на зъбните колела спрямо основата на тялото. дебелина на стената на основата на тялото – δ [mm] δ = 0,026 * aw + 3 = 0,026 * 82 + 3 = 5,13 [mm] Основата на тялото ще се отлее от чугун, което налага дебелината му да е: δ ≥8[mm]. Приемам: δ = 10 [mm] разстояние между диаметъра на върховата окръжност на зъбните колела и вътрешната стена на редукторо: Δ [mm] Δ = (1,2 ÷ 3) δ =1,2 * 10 = 12 [mm] Приемам: Δ = 12 [mm] разстояние от челото на малкото зъбно колело(главината) до вътрешната стена на редуктора: а [mm] а = 10 ÷ 15 [mm] Приемам: a = 12 [mm] разстояние от вътрешното чело на лагерите до вътрешната стена на редуктора: L2 [mm] L2 = 8 ÷ 12 [mm] Приемаме: L2 = 10 [mm] .Избор на конструктивна схема на лагеруване: зъбните колела са цилиндрични с прави еволвентни зъби, следователно лагерите няма да са натоварени с осова сила; приемам мазането на зъбните колела да става чрез потапяне в маслена вана, а на лагерите същото масло, чрез разпръсване. За предварителните изчисления избирам: за опори А и В – лагер сачмен радиален - 6304 БДС 4843-84, с размери: d = 20 [mm] – вътрешен диаметър на малката гривна; D = 52 [mm] – външен диаметър на голямата гривна; B = 15 [mm] – широчина. за опори C и D - лагер сачмен радиален - 6206 БДС 4843-84, с размери: d = 30 [mm] – вътрешен диаметър на малката гривна; D = 62 [mm] – външен диаметър на голямата гривна; B = 16 [mm] – широчина. Разстоянието между средите на лагерите определям от Фиг.1 L = b1 + 2a + 2L2 + B = 32 + 24 + 20 + 16 = 92 [mm] = 0,092 [m] Схемата на редуктора (Фиг.2) е начертана с основните размери на детайлите Сили на взаимодействие между зъбите, опорните реакции, огъващи и еквивалентни моменти. Сили на взаимодействие между зъбите на зъбните колела. Периферна сила – Ft [N] където: M1 = 17,65 [Nm] – въртящ момент на входящия вал; M1 = Mус1 [Nm] d1= 33 * 10-3 [m] – диаметър на делителната окръжност на задвижва- щото колело. Радиална сила – Fr [N] Fr1 = Ft * tgα = 1069,70 * tg200 = 389,34 [N] Нормална сила – Fn [N] където: 20 профилен ъгъл на изходния контур на зъбните колела; Същите сили, но с противоположни посоки действат върху голямото зъбно колело. Тези сили натоварват валовете и лагерите и трябва да се вземат пред вид при оразмеряването им. Опорни реакции, огъващи и еквивалентни моменти на входящия вал. Реакции в опорите А и B Опорни реакции в хоризонталната равнината XZ: MB = 0 RAx * L – Ft1 * 0,5 = 0 Опорни реакции в вертикалната равнината XY: MB = 0 RAy * L – Fr1 * 0,5 = 0 Резултантните реакции от силите Fr и Ft Огъващ момент в застрашеното сечение. Огъващ момент в равнината XZ породен от силите Ft1 = Ft2 M1x = M2x = RAx * 0,5 * L = 534,85 * 0,5 * 0,092 = 24,60 [Nm] Огъващ момент в равнината XY породен от силите Fr1 = Fr2 M1y = M2y = RAy * -0,5 * L = 194,67 * 0,5 * 0,092 = - 8,95 [Nm] Резултантен огъващ момент в застрашеното сечение на задвижващия вал. Еквивалентен момент в застрашеното сечение на задвижващия вал. MB = M1 – Въртящ момент на вала α – поправъчен коефициент; α = 1 за реверсивна предавка; α = 0,6 за нереверсивна предавка Диаметър на задвижващия вал в мястото на закрепване на малкото зъбно колело (най-натовареното сечение на вала) – d1k [m] където: [𝜎]огIII = 35 * 106 [Pa] – намаленото допустимо напрежение при сложна съпротива Приемам : d1k = 25 [mm] Реакции в опорите C и D Радиални реакции в равнината XY породени от радиалната сила Fr RCy = RDy = 0,5 * Fr = 0,5 * 389,34 = 194,67 [N] RCy = RDy = 194,67 [N], тъй като Fr е разположена симетрично спрямо опорите Радиални реакции в равнината XZ породени от радиалната сила Ft RCz = RDz = – 0,5 * Ft = – 0,5 * 1069,70 = – 534,85 [N] Резултантните реакции от силите Fr и Ft RC = RD = 569,18 [N] Диаграма на усукващи и огъващи моменти Огъващ момент в застрашеното сечение. където: Огъващ момент в равнината XY породен от силата – Fr Mz2 = – 0,5 * L * RCy = – 0,5 * 92 * 10-3 * 194,67 = – 8,95 [Nm] L = 92*10-3 [m] – разстояние между опорите. Огъващ момент в равнината XZ породени от силата – Ft My2 = – 0,5 * L * RCz = – 0,5 * 92 * 10-3 * (– 534,85) = 24,60 [Nm] Резултантен огъващ момент в застрашеното сечение на задвижващия вал Еквивалентен момент в застрашеното сечение на задвижващия вал. където: Myc2 = M2 = 63,41 [Nm] Диаметър на задвижвания вал в мястото на закрепване на голямото зъбно колело (най-натовареното сечение на вала) – d2k [m] Където: [𝜎]огIII2 = 25*106 [Pa] – намаленото допустимо напрежение при сложна съпротива Приемам : d2k = 35 [mm] Диаграма на усукващи и огъващи моменти Избор на лагери. Входящ вал Лагерите работят при следните условия: радиални натоварващи сили – RA = RB = 569,18 [N]; осови натоварващи сили – RAx = RBx = 0,000 [N]; честота на въртене – n1 = 811,69 [min-1]; работна температура – t < 1000 C; желана часова дълготрайност – лагерните гнезда са съосни в общо тяло необходимата минимална динамична товароносимост – C [kN] се определя със зависимостта: където: QA = (X*V*RA + Y * RAX) * 10-3 [kN] – еквивалентно натоварване на лагера в опора – А; RA = 569,18 [N] – радиално натоварване на лагера в опора – А; X = 1 – коефициент на радиалното натоварване; Y = 0 – коефициент на осовото натоварване; V = 1 – кинематичен коефициент, върти се вътрешната лагерна гривна; ƒd = 4 – коефициент на динамично претоварване на редуктори; ƒt – топлинен коефициент при работна температура < 150ºС; ƒn – коефициент на честотата на въртене. QA = (X * V * RA+Y * RAx) * 10-3 = (1 * 1 * 569,18 + 0 * 0) * 10-3= 0,569 [kN] ε = 3 – показател за дълготрайност на сачмените лагери. за опори А и В – приемам лагерите да са еднакви и да е изпълнено условието: CTaлб ≥ C за опори А и В –избирам лагер сачмен радиален –6304 БДС 4843 - 84, с : CTaлб = 13,4 [kN] ≥ 6,60 [kN] = C И размери: d = 20 [mm] – вътрешен диаметър на малката гривна; D = 52 [mm] – външен диаметър на голямата гривна; B = 15 [mm] – широчина; r = 1,5 [mm] – радиус на закръгление. Изходящ вал. Натоварването на лагерите на изходящия вал е същото като на входящия, но честотата на n2 е 3,86 пъти по – малка: Ако се изберат лагерите въз основа на товароносимостта, те ще са с вътрешен диаметър на малката гривна < от диаметъра на лагерните шийки. Това е не допустимо. За опори С и D избираме лагер сачмен радиален 6206 БДС 4843 – 84 с CTaлб = 15,3 [kN] ≥ 6,60 [kN] = C и размери : d = 30 [mm] – вътрешен диаметър на малката гривна; D = 62 [mm] – външен диаметър на голямата гривна; B = 16 [mm] – широчина; r = 1,5 [mm] – радиус на закръгление. Изтегляне 1.16 Mb. Сподели с приятели:
|