|
където:
|
|
|
|
|
сила действаща по оста на винта
|
F =
|
15000
|
, N
|
|
среден диаметър на резбата
|
d 2 =
|
0,027
|
, m
|
-
|
работна височина на резбата
|
|
|
|
|
h 1 = 0,5P, m
|
h 1 =
|
0,003
|
, m
|
|
допустимо повърхностно налягане за стомана по бронз
|
[p] =
|
11
|
,MPa
|
|
коефициент на неравн разпределение на натоварването
|
=
|
0,675
|
|
Б.
|
Определяне броя на навивките на гайката от условието за якост на огъване
|
|
Z >= 3Fh 1 / da 2[] ог, брой
|
Z >=
|
4,091
|
, бр
|
|
където:
|
|
|
|
|
външен диаметър на резбата
|
d =
|
0,030
|
, m
|
|
допустимо напрежение на огъване
|
[] ог =
|
45
|
MPa
|
-
|
височина на навивката в опасното сечение, за трапецовидна резба:
|
|
a = 0,5P + h 1tg(0,5)
|
a =
|
0,0034
|
, m
|
|
стъпка на резбата
|
P =
|
0,006
|
, m
|
|
работна височина на резбата
|
h 1 =
|
0,003
|
, m
|
|
ъгъл на наклона на работната страна на профила
|
=
|
15,000
|
, o
|
В.
|
Определяне броя на навивките на гайката от условието за якост на срязване
|
|
Z >= F / da[] ср, брой
|
Z >=
|
2,043
|
, бр
|
|
където:
|
|
|
|
|
сила действаща по оста на винта
|
F =
|
15000
|
, N
|
|
външен диаметър на резбата
|
d =
|
0,030
|
, m
|
|
допустимо напрежение на срязване
|
[] ср =
|
34
|
,MPa
|
|
височина на навивката в опасното сечение
|
a =
|
0,0034
|
, m
|
|
коефициент на неравн разпределение на натоварването
|
=
|
0,675
|
|
|
ПРИЕМАМ:
|
Z =
|
10
|
, бр
|
3.2.
|
Определяне елементите на гайката
|
|
|
|
а.
|
определяне височината на гайката
|
|
|
|
|
H = Z.P, mm
|
H =
|
60,0
|
, mm
|
|
брой навивки на резбата на гайката
|
Z =
|
10
|
, бр
|
|
стъпка на резбата
|
P =
|
6,000
|
, mm
|
б.
|
определяне външния диаметър на тялото на гайката
|
|
|
|
|
D >= [ 4F / [] оп + (D 4)2 ] 1/ 2, mm
|
D =
|
37,221
|
, mm
|
|
където:
|
|
|
|
|
сила действаща по оста на винта
|
F =
|
15000
|
, N
|
|
допустимо напрежение за гайка натоварена на опън
|
[] оп =
|
45,0
|
,MPa
|
|
външен диаметър на резбата на гайката
|
D 4 =
|
0,031
|
, m
|
-
|
дебелина на стената на гайката.
|
|
|
|
|
= 0,5( D - D 4 ) = ( 5…6 ), mm
|
d G =
|
0,003
|
, mm
|
|
Изпълнено ли е технологичното условие?
|
|
НЕ
|
|
|
За да се изпълни условието, ПРИЕМАМ:
|
D =
|
42,5
|
, mm
|
в.
|
определяне диаметъра на пояса на гайката от условието за смачкване
|
|
D 1 >= [ 4F / [] см + (D + 2k )2 ] 1/ 2, mm
|
D 1 =
|
50,86
|
, mm
|
|
където:
|
|
|
|
|
допустимо напрежение на смачкване
|
[] см =
|
45,0
|
,MPa
|
|
размер на фаската на отвора на корпуса
|
k =
|
2,0
|
, mm
|
|
ПРИЕМАМ:
|
D 1 =
|
52,0
|
, mm
|
г.
|
определяне височината на пояса на гайката от условието за срязване
|
|
h 2 >= F / D[] ср, mm
|
h 2 >=
|
3,3
|
, mm
|
|
където:
|
|
|
|
|
допустимо напрежение на срязване
|
[] ср =
|
34,0
|
,MPa
|
|
Приемам височина на пояса на гайката:
|
h 2 =
|
8,0
|
, mm
|
|
Изпълнено ли са якостните условия?
|
|
ДА
|
|
|
|
|
|
|
4.
|
Определяне на задържащите винтове на гайката и товарния винт
|
4.1.
|
Пресмятане на вътрешния диаметър на задържащия винт от условието за срязване
|
|
d 1в = [8(M 2 - M 3) / D[] ср] 1/ 2, m
|
|
|
|
|
където:
|
|
|
|
|
допустимо напрежение на срязване за - Ст 3
|
[] ср =
|
100,0
|
,MPa
|
|
външен диаметър на тялото на гайката
|
D =
|
0,043
|
, m
|
-
|
момент на триене във винтовата двойка
|
|
|
|
|
M 2 = 0,5Fd 2 tg(y+r'), Nm
|
M 2 =
|
33,412
|
, Nm
|
|
където:
|
|
|
|
|
сила действаща по оста на винта
|
F =
|
15000
|
, N
|
|
среден диаметър на резбата
|
d 2 =
|
0,027
|
, m
|
|
ъгъл на наклона на винтовата линия
|
=
|
4,046
|
, o
|
|
приведеният ъгъл на триене
|
' =
|
5,323
|
, o
|
-
|
момент на триене в долната повърхност на пояса на гайката
|
|
M 3 = F(D 13 - D 3) / 3(D 12 - D 2), Nm
|
M 3 =
|
53,335
|
, Nm
|
|
където:
|
|
|
|
|
коефициент на триене при плъзгане, таблица 1.5[1]
|
=
|
0,150
|
|
|
диаметъра на пояса на гайката
|
D 1 =
|
0,052
|
, m
|
|
Ако е изпълнено условието - M 3 > M 2
|
|
ДА
|
|
|
ПРИЕМАМ: задържащия винт конструктивно -
|
M8
|
|
|
4.2.
|
Подбиране на задържаш винт за товарния винт
|
-
|
осова сила на опън
|
|
|
|
|
F' = (0,15…0,2)F, N
|
F' =
|
3000
|
, N
|
|
От таблица 1.5[1] ПРИЕМАМ: винт -
|
M12
|
|
|
|
|
|
|
|
5.
|
Определяне елементите на чашката и главата на ходовия винт
|
-
|
центроващ диаметър
|
|
|
|
|
d 3 = 0,6d, mm
|
d 3 =
|
18,00
|
, mm
|
-
|
височини на чашката
|
|
|
|
|
h 3 = (1,4…1,6)d, mm
|
h 3 =
|
48,0
|
, mm
|
|
h 4 = 1,5d, mm
|
h 4 =
|
45,0
|
, mm
|
|
където:
|
|
|
|
|
външен диаметър на резбата на винта
|
d =
|
30,0
|
, m
|
-
|
външен диаметър на опорната повърхност на чашката
|
|
|
|
|
D 2 >= [(4F / [p]) + d 32 ] 1/ 2, mm
|
D 2 =
|
43,07
|
, mm
|
|
където:
|
|
|
|
|
допустимо повърхностно налягане
|
[p] =
|
20,0
|
,МPa
|
|
сила действаща по оста на винта
|
F =
|
15000
|
, N
|
|
ПРИЕМАМ:
|
D 2 =
|
44,00
|
, mm
|
-
|
диаметър на главата на винта
|
|
|
|
|
D 3 = D 2 +0,005,m, mm
|
D 3 =
|
49,0
|
, mm
|
|
|
|
|
|
6.
|
Определяне размерите на лоста
|
|
|
|
6.1.
|
Определяне дължината на лоста
|
|
|
|
|
M раб = (M 1 + M 2) = n.k.LF раб, Nm
|
|
|
|
|
L = (M 1 + M 2) / n.k.F раб, m
|
L =
|
0,281
|
, m
|
|
където:
|
|
|
|
|
момент на триене във винтовата двойка
|
M 2 =
|
33,412
|
, Nm
|
|
силата на един работник - F раб = 250...300, N
|
F раб =
|
250,0
|
, N
|
|
брой на едновременно работещите работници
|
n =
|
1,0
|
,бр
|
|
коефиц отчитащ неудобството при работа на двама работн
|
k =
|
1,0
|
|
-
|
момент на триене между основата на чашката и винта
|
|
|
|
|
M 1 = F(D 23 - d 33) / 3(D 22 - d 32), Nm
|
M 1 =
|
36,919
|
, Nm
|
|
където:
|
|
|
|
|
коефициент на триене при плъзгане, таблица 1.5[1]
|
=
|
0,150
|
|
|
центроващ диаметър
|
d 3 =
|
0,018
|
, m
|
|
външен диаметър на опорната повърхност на чашката
|
D 2 =
|
0,04
|
, m
|
|
ПРИЕМАМ:
|
L =
|
300,00
|
, mm
|
|
|
|
|
|
6.2.
|
Определяне диаметъра на ръкохватката от якостното условие за огъване
|
|
d 4= (n.k.L 1F раб / 0,1.10 6[] ог)1/ 3, m
|
d 1=
|
0,018
|
, m
|
|
където:
|
|
|
|
|
L 1 = L - 0,5D 3, m
|
L 1 =
|
0,2755
|
, m
|
|
допустимо напрежение на огъване за - АСт 3
|
[] ог =
|
120,0
|
,MPa
|
|
ПРИЕМАМ:
|
d 4 =
|
18,0
|
, mm
|
7.
|
Определяне размерите на корпуса
|
|
|
|
-
|
корпуса да е отлят от сив чугун - СЧ 15, с наклон към основата - tg = 1/10 =
|
0,1
|
-
|
височина на корпуса
|
|
|
|
|
H 1 = H + h +20,mm
|
H 1 =
|
330,0
|
, mm
|
|
височината на гайката
|
H =
|
60,0
|
, mm
|
|
височина на повдигане, максимален работен ход
|
h =
|
250
|
,mm
|
7.1.
|
Определяне вътрешния диаметър на корпуса при гайката
|
|
D 6 = D + 0,01m, mm
|
D 6 =
|
52,500
|
, mm
|
|
външен диаметър на тялото на гайката
|
D =
|
42,500
|
, mm
|
7.2.
|
Определяне вътрешния диаметър на корпуса при основата
|
|
D 7 = D 6 + 2h 5tg, mm
|
D 7 =
|
108,1
|
, mm
|
|
където:
|
|
|
|
-
|
височина на корпуса от основата до отвора за гайката
|
|
|
|
|
h 5 = H 1 - (H - h 2)
|
h 5 =
|
278,0
|
, mm
|
|
височина на корпуса
|
H 1 =
|
330,0
|
, mm
|
|
височина на пояса на гайката
|
h 2 =
|
8,0
|
, mm
|
7.3.
|
Определяне външният диаметър на пояса на корпуса при основата
|
|
D 8 = [(4F / 10 6[] см + D 72)]1/ 3, m
|
D 8 =
|
176
|
, mm
|
|
където:
|
|
|
|
|
сила действаща по оста на винта
|
F =
|
15000
|
, N
|
|
допустимо напрежение на смачкване на опората
|
[] см =
|
3,5
|
,MPa
|
|
ПРИЕМАМ:
|
D 8 =
|
176,0
|
, mm
|
7.4.
|
Проверка на стената на корпуса на натиск в най-застрашеното сечение
|
|
нат = 4F / p(D 92 - D 62) < [] нат, MPa
|
нат =
|
7,6
|
,MPa
|
|
където:
|
|
|
|
|
допустимо напрежение на натиск за - СЧ 15 - табл 1.4[1]
|
[] нат =
|
75,0
|
,MPa
|
-
|
външен диаметър на корпуса при основата
|
|
|
|
|
D 9 = D 6 + 2 1, mm
|
D 9 =
|
72,5
|
, mm
|
|
дебелина на стената на корпуса
|
1 =
|
10,0
|
, mm
|
|
вътрешен диаметър на корпуса при гайката
|
D 6 =
|
52,5
|
, mm
|
|
Изпълнено ли e якостното условие?
|
|
ДА
|
|
7.5.
|
Определяне дебелината на фланеца
|
|
2 = (1,2...1,5) 1, mm
|
2 =
|
14,0
|
, mm
|
8.
|
Коефициент на полезно действие на крика
|
|
= Aполезна / Авложена,
|
=
|
0,322
|
|
|
момент на триене между основата на чашката и винта
|
|
|
|
|
Aвложена = tg( + ') + (D 23 - d 33) / 3d 2(D 22 - d 32), J
|
Aвл =
|
0,220
|
, J
|
|
Aполезна = tg, J
|
Aпол =
|
0,1
|
, J
|
|
където:
|
|
|
|
|
ъгъл на наклона на винтовата линия
|
=
|
4,046
|
, o
|
|
приведеният ъгъл на триене
|
' =
|
5,323
|
, o
|
|
коефициент на триене при плъзгане, таблица 1.5[1]
|
=
|
0,090
|
|
|
среден диаметър на резбата
|
d 2 =
|
0,027
|
, m
|
|
центроващ диаметър на чашката
|
d 3 =
|
0,018
|
, m
|
|
външен диаметър на опорната повърхност на чашката
|
D 2 =
|
0,04
|
, m
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сподели с приятели: |
