11. Избор на водомер за студена вода (поз. 5)
-
Водомер на фирма „Беласица” гр.Петрич |
максимален дебит
|
5 m3/h
|
условен диаметър
|
20 mm
|
точност
|
2%
|
дължина
|
228 mm
|
широчина
|
80 mm
|
височина
|
92 mm
|
12. Избор на помпа за отвеждане на емулсията от емулсионните резервоари 10 и 11 ( поз. 15)
Масата на емулсията е meм.= 1200 kg, а обемът и е при . Обемният дебит на помпата трябва да е в интервала
Q = и Q=.
На база тези данни избирам зъбна помпа.
-
Зъбна помпа ПЗ - 150на СП „Мир”-гр.Плевен |
дебит
|
2,67 dm3/s
|
напор
|
0,39 MРа
|
мощност
|
3 kW
|
дължина
|
678 mm
|
широчина
|
210 mm
|
височина
|
355 mm
|
13. Избор на тръбопровод за транспортиране на маргаринова емулсия
Обемният дебит на маргариновата емулсия е 0,29 dm3/s. Транспортиращият тръбопровод трябва да е с вътрешен диаметър 25 mm при транспортиране на вискозни течности съгласно таблица 2 [1].
14. Избор на мрежест филтър за филтриране на маргаринова емулсия (поз. 9)
Филтърът се избира по диаметъра на тръбопровода, към който той се свързва. Мрежестия филтър представлява цилиндричен перфориран корпус, обвит с неръждаеми нишки.
Мрежест филтър на фирма „Томика” гр. Пловдив |
условен диаметър
|
25 mm
|
външен диаметър
|
35 mm
|
дължина
|
150 mm
|
15. Изчисляване и избор на пастьоризатор ( поз. 10)
t1 = 600 C – температура на входяща пастъоризирана емулсия
t3 = 850 C – максимална температура на емулсията при пастъоризация
t5 = 450 C – температура на пастъоризирана изходяща емулсия
tIохл. = 150 C – температура на входяща охлаждаща вода
m0 = 1000 kg/h : 3600 = 0,28 kg/s – масов поток на маргариновата емулсия
s = 0,65 – дял на маслената фаза
1. Секционираме апарата
А – загряваме с индиректна грееща пара
В – регенеративна секция
С – охлаждаме с вода
2. Пресмятане на регенеративната секцияВ
а) топлинен поток за загряване на емулсия от t1 до t2
QIв = mI . c . (t2 - t1) = 0,28 . 2,77 . (70 - 60) = 7,756 kW
c = cm . s + cw . (1 - s) = 2 . 0,65 + 4,2 (1 - 0,67) = 2,77 kJ/kg – специфичен топлинен капацитет на емулсията
t2 = 70 0C – приема се междинна температура
б) топлинен поток отдаван от гореща емулсия
QIIв = QIВ / = 7,756 / 0,995 = 7,795 kW,
където:
= 0,995 – топлинен коефициент на полезно действие на пластинчат топлообменик
в) определяне на междинната температура - t4
QIIв = mI . c . (t3 – t4) или t4 = t3 - = 85 - = 74,95 0C 75 0C
г) определяне на необходимата топлообменна повърхност – F
Fв = = = 0,577 m2,
където:
kв = 900 W/(m2.K) – коефициент на топлопреминаване
- средна логаритмична температурна разлика
3. Пресмятане на секция А
а) топлинен поток подаван към емулсията
QIа = mI . c . (t3 – t2) = 0,28 . 2,77 . (85 – 70) = 11,634 kW
б) разход на пара
DI = ,
където:
r = 2244,8 kJ/kg – специфична топлина на кондензация на суха наситена водна пара при p = 0,12 MPa
в) необходима топлообменна повърхност
Fa = = = 0,218 m2,
където:
ka = 2000 W/(m2.K) – коефициент на топлопреминаване при кондензирана пара – маслена емулсия
,
където:
tп = 104,8 0С – температура на кондензация на суха наситена пара при
Р = 0,12МРа
4. Пресмятане на секция С
а) топлинен поток
QIс = mI . c . (t4 – t5) = 0,28 . 2,77 . (75 – 45) = 23,238 kW
б) разход на охлаждаща вода
W = ,
където:
cw = 4,2 kJ/(kg.K) – специфичен топлинен капацитет на водата
tIIw = 60 0C – приета температура на отработена охлаждаща вода
в) необходима топлообменна повърхност
Fс = = = 1,00 m2,
където:
kc = 1000 W/(m2.K) – коефициент на топлопреминаване на водо-маслена емулсия
5. Избор на пластинчат топлообменник
а) обща топлообменна повърхност
F = FA + FB + FC = 0,218 + 0,577 + 1,000 = 1,795 m2
б) обемен поток на емулсията
VI = =,
където
= 930 kg/m3 – плътност на емулсията
в) брой на плочите
na =
nв =
nс =
г) избирам секциониран пластинчат топлообменник със следните габаритни размери. Облицован от неръждаема стомана с топлообменна повърхност на една плоча F0 = 0,15 m2.
-
Сподели с приятели: |